氣力輸送鼓風機空氣在管道中風量損失介紹！
羅茨鼓風機空氣在管道中的輸送在局部的損失系數(shù)講解：
大小、方向或情況的變化流體在通過邊璧急劇發(fā)在通風管道中，類繁多，變化復雜。系數(shù)。盡管如此對局變化的區(qū)域，如彎頭、而產(chǎn)生局部能量損失。中局部損失占很大的比重，因此，必須準碗計算。阻力的大小，部阻力和局部損失的規(guī)律進行定的定性分析還是必大多數(shù)局部損失的計算還不能從理論上解決，而必須。而局部能量阻礙的影響在下游較長 段距育三酒、變徑管、閥門等管件時，由于流速的研究改善管道的工作條件和減小局部損失的內(nèi)卻還沒有消失，局部損 失的種類借助于實驗公式或要的。這對于認識和估計不同局 案等，都有-定的幫助。措施，以及提出正確、局部阻礙的種類雖多，但分析其合理的設計方案等幾種形式，以及這幾種形式的組合。流動特征， 主要的也不過是過流斷面的擴大或縮小，流動方向的改變，流動的合人與分出義的開完表明，用帶機失和范控提失樣不同的請態(tài)遵用不同的規(guī)如靠連件總菌，飲保持層流流態(tài)局部損失也還是是由各層流之間的黏性引起的。只過阻礙，而且受干擾后流動仍能是由于邊壁的變化促使流建分布重新調(diào)整流體質(zhì)點產(chǎn)生的烈安形，加強了相鄰流層之間的相對局部阻力系數(shù)與Re成反比，即:運動，因而加大了這一局部區(qū)域的壓力損失。在這種情況下，-B-Re式中，B是隨局都里礙的形狀的常數(shù)。此式表明，層流的府部損失也與平均流速的一次方成正比。
不過要使局部阻得處于受邊壁強烈干擾后的流動仍能保持層流，只有當Re遠小于2320的情況下才有可能。這在通風工程上是很少見的。為了探討素流局部損失的成因，現(xiàn)選取兒種典型的阻礙流動見.分析局部阻礙附近的流動情況。從邊壁的變化緩急來看，局部阻礙又分為突變和漸變兩類，圖中的(a)、(c)、(e)、(g) 為定變的，而(b)、(d)、(D)、 (h) 為漸變的。當流體以素流通過突變的局部阻礙時，由于慣性力處于支配地位，流動不能像邊壁那樣突然轉彎，于是在邊壁的地方出現(xiàn)主流與邊壁脫離的現(xiàn)象，主流與邊壁之間出現(xiàn)漩渦區(qū)。漩渦區(qū)的流體并不是固定不變的，形成的渦流不斷被主流帶走，補充進去的流體又會形成新的渦流，如此周而復始. 邊壁雖無突然變化但沿流動方向出現(xiàn)堿速增壓現(xiàn)象的地方也會出現(xiàn)漩禍區(qū)。所示的漸擴管中，流速沿程減小，壓力不斷增加。在這樣的減速增壓區(qū)，流體質(zhì)點受到與流速方向相反的壓差作用。靠近管壁的流體質(zhì)點，流速本來就較小，在這反向壓差作用下， 速度逐漸戰(zhàn)小為零，隨后出現(xiàn)與主流相反方向的流動。就在流速等于零的地方，主流開始與壁面脫離。在出現(xiàn)反向流動的地方形成漩渦區(qū)。圖2-15(h) 所示的三通直管上的漩渦區(qū)，也是酸速增壓造成的。對于漸變流的局部阻礙，在一定的Re范圍內(nèi)，漩渦區(qū)的位置及大小與Re有關。所示的漸擴管中，隨考Re的增加，漠渦區(qū)的范圍就越大，位置越靠前。但突變的局部阻礙中，漩渦區(qū)的位置不變，Re對漩渦區(qū)大小的影響也沒有那樣顯薯。
在減壓增速區(qū)，流體質(zhì)點受到與流動方向致的壓差作用，它只能加速，不能減速。因此漸縮管中不會出現(xiàn)濮渦區(qū)。不過如收縮角不是很小，漸縮管后有一不大的漩渦區(qū)流體經(jīng)過彎管時如圖2-15(e)，(f), 雖然過流斷面沿程不變，彎管內(nèi)流體質(zhì)點受到離心力的作用，在彎管的前半段外側壓力沿程增大.內(nèi)側 (a)突擴管 (向b)斷擴管壓力沿程減小，而流速是外側減小， 內(nèi)側壓力增大。因此彎管前半段沿外側是減速增壓的，也可能出現(xiàn)漩渦區(qū):在彎管的后半段，由于慣性作 《C)買縮臂 仙斷地管用，在Re和彎管的轉角較大而曲率半徑較小的情況下，漩渦區(qū)又在內(nèi)側出現(xiàn)，彎管內(nèi)側的漩渦無論是大小還是強度-般都比外側的旋渦大，它是加大能量損失的重要因素。流速不同的兩股氣流匯合時(e)折奇營 (街固奇管(g)，由于發(fā)生碰撞，以及氣流速度改變時形成滿流，是造成局部阻力的原因。當合流三通內(nèi)直管的氣流大于支管的氣流速度時，會發(fā)生直管氣流引射支管氣流的作用，即流速較大的直管氣流失去能量，流速較小的支管氣流得到能量同理直管也會被支管引射，但在引射的 (g)銳角合流三通 (h)團分流三通過程中總能量損失增大。幾種典型阻礙流動把各種局部能量損失和局部阻礙附近的流動情況對照比較，可以看出，無論是改變流速的大小還是改變它的方向，較大的局部損失總是和波渦區(qū)的存在相聯(lián)系，漩渦區(qū)越大，能量損失越大。如邊壁變化僅使流體質(zhì)點變形和速度分布改組，不出現(xiàn)漩渦，其局部阻力一般較小。漩渦區(qū)內(nèi)不斷產(chǎn)生漩渦，其能量來自主流，因而不斷消耗主流能量，在旋渦區(qū)及其附近過流斷面上的速度梯度加大，如圖2-15(a) 所示，也使主流能量損失增加，在漩渦不斷被帶走并擴散的過程中。加劇了下游一定范圍內(nèi)的紊流脈動，從而加大了這段管長的能量損失.事實上，在局部阻礙范圍內(nèi)的能量損失，只是局部損失的一部分，另--部分是在局部阻礙下游一定長度的管段上損耗掉的。這段長度被稱為局部阻礙影響長度。受局部阻礙干就的流動。經(jīng)過了影響長度之后。流速分布和紊流脈動才能達到均勻流動的正常情況.
對各種局部阻礙進行大量的實驗研究表明，紊流的阻力系數(shù)一般說來取決于局部阻礙的幾何形狀、固體壁面的相對粗糙度和雷諾數(shù)。但在不同的情況下，各因素所起的作用不同。局部阻礙形狀始終是一個起主導作用的因素。相對粗糙度的影響，只有對那些尺寸較長(如圓錐角小的漸擴或斷縮管、曲率半徑大的彎管)，而且相對粗糙度較大的局部阻礙才需考慮。Re對ζ的影響則和類似，隨著Re由小變大，一般逐漸減小:當Re達到一定數(shù)值后，5幾乎與Re無關，這時局部損失與流速的平方成正比，流動進人阻力平方區(qū)。不過由于邊壁的影響和干擾，局部損失進人阻力平方區(qū)的Re遠較沿程損失小。特別是突變的局部阻礙，當流動變?yōu)樗亓骱螅芸炀瓦M人阻力平方區(qū)，實際上對于這類局部阻礙的5值，只決定于局部阻礙的形狀。對于斷變的局部阻礙進人四力平方區(qū)的Re要大一些，大致可取Re>2x 105作為流動的進人圖力平方區(qū)的臨界指標，在通風工程中，般氣流通過局部阻礙的 Re均很大，因此通風工程中的5值只取決于局都阻礙形狀。現(xiàn)以突然擴大為例，分析如下。流速分布接近于正常狀態(tài)處的斷面，列出兩斷面間的能量方程(為圓管突然擴大流動。斷面表示開始護大處的斷面，表不計沿程限力指失)
大小、方向或情況的變化流體在通過邊璧急劇發(fā)在通風管道中，類繁多，變化復雜。系數(shù)。盡管如此對局變化的區(qū)域，如彎頭、而產(chǎn)生局部能量損失。中局部損失占很大的比重，因此，必須準碗計算。阻力的大小，部阻力和局部損失的規(guī)律進行定的定性分析還是必大多數(shù)局部損失的計算還不能從理論上解決，而必須。而局部能量阻礙的影響在下游較長 段距育三酒、變徑管、閥門等管件時，由于流速的研究改善管道的工作條件和減小局部損失的內(nèi)卻還沒有消失，局部損 失的種類借助于實驗公式或要的。這對于認識和估計不同局 案等，都有-定的幫助。措施，以及提出正確、局部阻礙的種類雖多，但分析其合理的設計方案等幾種形式，以及這幾種形式的組合。流動特征， 主要的也不過是過流斷面的擴大或縮小，流動方向的改變，流動的合人與分出義的開完表明，用帶機失和范控提失樣不同的請態(tài)遵用不同的規(guī)如靠連件總菌，飲保持層流流態(tài)局部損失也還是是由各層流之間的黏性引起的。只過阻礙，而且受干擾后流動仍能是由于邊壁的變化促使流建分布重新調(diào)整流體質(zhì)點產(chǎn)生的烈安形，加強了相鄰流層之間的相對局部阻力系數(shù)與Re成反比，即:運動，因而加大了這一局部區(qū)域的壓力損失。在這種情況下，-B-Re式中，B是隨局都里礙的形狀的常數(shù)。此式表明，層流的府部損失也與平均流速的一次方成正比。
不過要使局部阻得處于受邊壁強烈干擾后的流動仍能保持層流，只有當Re遠小于2320的情況下才有可能。這在通風工程上是很少見的。為了探討素流局部損失的成因，現(xiàn)選取兒種典型的阻礙流動見.分析局部阻礙附近的流動情況。從邊壁的變化緩急來看，局部阻礙又分為突變和漸變兩類，圖中的(a)、(c)、(e)、(g) 為定變的，而(b)、(d)、(D)、 (h) 為漸變的。當流體以素流通過突變的局部阻礙時，由于慣性力處于支配地位，流動不能像邊壁那樣突然轉彎，于是在邊壁的地方出現(xiàn)主流與邊壁脫離的現(xiàn)象，主流與邊壁之間出現(xiàn)漩渦區(qū)。漩渦區(qū)的流體并不是固定不變的，形成的渦流不斷被主流帶走，補充進去的流體又會形成新的渦流，如此周而復始. 邊壁雖無突然變化但沿流動方向出現(xiàn)堿速增壓現(xiàn)象的地方也會出現(xiàn)漩禍區(qū)。所示的漸擴管中，流速沿程減小，壓力不斷增加。在這樣的減速增壓區(qū)，流體質(zhì)點受到與流速方向相反的壓差作用。靠近管壁的流體質(zhì)點，流速本來就較小，在這反向壓差作用下， 速度逐漸戰(zhàn)小為零，隨后出現(xiàn)與主流相反方向的流動。就在流速等于零的地方，主流開始與壁面脫離。在出現(xiàn)反向流動的地方形成漩渦區(qū)。圖2-15(h) 所示的三通直管上的漩渦區(qū)，也是酸速增壓造成的。對于漸變流的局部阻礙，在一定的Re范圍內(nèi)，漩渦區(qū)的位置及大小與Re有關。所示的漸擴管中，隨考Re的增加，漠渦區(qū)的范圍就越大，位置越靠前。但突變的局部阻礙中，漩渦區(qū)的位置不變，Re對漩渦區(qū)大小的影響也沒有那樣顯薯。
在減壓增速區(qū)，流體質(zhì)點受到與流動方向致的壓差作用，它只能加速，不能減速。因此漸縮管中不會出現(xiàn)濮渦區(qū)。不過如收縮角不是很小，漸縮管后有一不大的漩渦區(qū)流體經(jīng)過彎管時如圖2-15(e)，(f), 雖然過流斷面沿程不變，彎管內(nèi)流體質(zhì)點受到離心力的作用，在彎管的前半段外側壓力沿程增大.內(nèi)側 (a)突擴管 (向b)斷擴管壓力沿程減小，而流速是外側減小， 內(nèi)側壓力增大。因此彎管前半段沿外側是減速增壓的，也可能出現(xiàn)漩渦區(qū):在彎管的后半段，由于慣性作 《C)買縮臂 仙斷地管用，在Re和彎管的轉角較大而曲率半徑較小的情況下，漩渦區(qū)又在內(nèi)側出現(xiàn)，彎管內(nèi)側的漩渦無論是大小還是強度-般都比外側的旋渦大，它是加大能量損失的重要因素。流速不同的兩股氣流匯合時(e)折奇營 (街固奇管(g)，由于發(fā)生碰撞，以及氣流速度改變時形成滿流，是造成局部阻力的原因。當合流三通內(nèi)直管的氣流大于支管的氣流速度時，會發(fā)生直管氣流引射支管氣流的作用，即流速較大的直管氣流失去能量，流速較小的支管氣流得到能量同理直管也會被支管引射，但在引射的 (g)銳角合流三通 (h)團分流三通過程中總能量損失增大。幾種典型阻礙流動把各種局部能量損失和局部阻礙附近的流動情況對照比較，可以看出，無論是改變流速的大小還是改變它的方向，較大的局部損失總是和波渦區(qū)的存在相聯(lián)系，漩渦區(qū)越大，能量損失越大。如邊壁變化僅使流體質(zhì)點變形和速度分布改組，不出現(xiàn)漩渦，其局部阻力一般較小。漩渦區(qū)內(nèi)不斷產(chǎn)生漩渦，其能量來自主流，因而不斷消耗主流能量，在旋渦區(qū)及其附近過流斷面上的速度梯度加大，如圖2-15(a) 所示，也使主流能量損失增加，在漩渦不斷被帶走并擴散的過程中。加劇了下游一定范圍內(nèi)的紊流脈動，從而加大了這段管長的能量損失.事實上，在局部阻礙范圍內(nèi)的能量損失，只是局部損失的一部分，另--部分是在局部阻礙下游一定長度的管段上損耗掉的。這段長度被稱為局部阻礙影響長度。受局部阻礙干就的流動。經(jīng)過了影響長度之后。流速分布和紊流脈動才能達到均勻流動的正常情況.
對各種局部阻礙進行大量的實驗研究表明，紊流的阻力系數(shù)一般說來取決于局部阻礙的幾何形狀、固體壁面的相對粗糙度和雷諾數(shù)。但在不同的情況下，各因素所起的作用不同。局部阻礙形狀始終是一個起主導作用的因素。相對粗糙度的影響，只有對那些尺寸較長(如圓錐角小的漸擴或斷縮管、曲率半徑大的彎管)，而且相對粗糙度較大的局部阻礙才需考慮。Re對ζ的影響則和類似，隨著Re由小變大，一般逐漸減小:當Re達到一定數(shù)值后，5幾乎與Re無關，這時局部損失與流速的平方成正比，流動進人阻力平方區(qū)。不過由于邊壁的影響和干擾，局部損失進人阻力平方區(qū)的Re遠較沿程損失小。特別是突變的局部阻礙，當流動變?yōu)樗亓骱螅芸炀瓦M人阻力平方區(qū)，實際上對于這類局部阻礙的5值，只決定于局部阻礙的形狀。對于斷變的局部阻礙進人四力平方區(qū)的Re要大一些，大致可取Re>2x 105作為流動的進人圖力平方區(qū)的臨界指標，在通風工程中，般氣流通過局部阻礙的 Re均很大，因此通風工程中的5值只取決于局都阻礙形狀。現(xiàn)以突然擴大為例，分析如下。流速分布接近于正常狀態(tài)處的斷面，列出兩斷面間的能量方程(為圓管突然擴大流動。斷面表示開始護大處的斷面，表不計沿程限力指失)
章丘市昶盛機械制造有限公司
聯(lián)系：李經(jīng)理
電話：15508667513
地址：山東省章丘市城東工業(yè)園區(qū)
郵箱：178164824@qq.com
重要的事情說三遍：質(zhì)量耐用，價格經(jīng)濟實惠！質(zhì)量耐用，價格經(jīng)濟實惠！質(zhì)量耐用，價格經(jīng)濟實惠！